2013-07-29
Влиянии скорости нагрева на величину зерен аустенита
Один из первых экспериментальных данных о влиянии скорости нагрева на величину зерен аустенита были получены Л. А. Шишко. При увеличении скорости нагрева стали 111X15 от 13 до 18 000° С/мин наблюдалось измельчение зерна в 2 раза. Нами было исследовано влияние скорости нагрева на размер »грен аустенита углеродистых сталей 40 и У10 и большого числа хромистых, никелевых и молибденовых сталей.

2013-07-29
Влияние скорости нагрева на величину зерна аустенита
Размеры зерен аустенита в первую очередь зависят от отношения скоростей двух элементарных процессов — возникновения центров (зародышей) и их роста. Чем больше это отношение, тем мельче начальное зерно образующейся фазы — аустенита. И свою очередь величина зависит от степени перегрева AT Системы над температурой равновесия.

2013-07-28
Особенности строения аустенита, образующегося при быстром нагреве
Специфика структуры аустенита, полученного при нагреве с большой скоростью, связана с особенностями протекания фазовых превращений в условиях быстрого нагрева. Эти особенности представляют интерес, поскольку определяют возможность направленного изменения структуры высокотемпературной фазы при превращении. Задача состоит в том, чтобы получить такое структурное состояние высокотемпературной фазы, которое соответствовало бы ее максимальной диффузионной восприимчивости, а следовательно, приводило к значительному сокращению процессов диффузионного насыщения при ХТО.

2013-07-27
Динамические характеристики намагничивания
Определение динамических характеристик ферромагнетиков, работающих в высоких переменных полях, из чисто теоретического представления механизма намагничивания является очень сложной задачей. Поэтому динамические характеристики ферромагнетиков обычно определяются приближенными методами расчета с применением -упрощенного механизма намагничивания или экспериментально. Последний метод заключается в том, что экспериментально снимаются динамические характеристики для данного материала при заданных толщине ленты и скорости намагничивания.

2013-07-25
Магнитопровод
Учитывая длительность импульсов напряжения, которые воздействуют на магнитопровод, и полный рабочий перепад магнитной индукции, можно определить возможную скорость, с которой намагничивается сердечник магнитопровода того или иного устройства. Перечислим допущения, принятые при определении динамических характеристик намагничивания.

2013-07-25
Конструкции трансформаторов и дросселей
Нелинейные трансформаторы и дроссели в импульсных устройствах обычно выполняются на сердечниках торроидальной формы. Это позволяет максимально использовать возможности магнитных материалов.

2013-07-25
Схемы соединения обмоток
Многослойные и другие сложные обмотки для нелинейных трансформаторов применять нецелесообразно. Ввиду того что железоникелевые сплавы имеют высокую магнитную проницаемость в ненасыщенной области и высокое значение индукции насыщения Вт, которые определяют электрические и конструктивные характеристики трансформатора и дросселя, для них целесообразно применять простые однослойные обмотки.

2013-07-25
Импульсный трансформатор, работающий с малой скважностью
При конструировании мощных импульсных трансформаторов разработчики часто встречаются с трудностями увязки в одном устройстве возможности формирования и передачи импульсов, изменяющихся по длительности в широком диапазоне от долей микросекунд до долей миллисекунд при изменяющейся скважности от единиц до нескольких тысяч.

2013-07-25
Цепь подмагничивания
Формирование основного импульса сопровождается намагничиванием сердечника в определенном рабочем направлении. Процесс обратного перемагничивания сердечника должен быть полностью завершен в паузу между импульсами. В противном случае последуют значительные искажения импульсов (особенно по длительности) вплоть до полного насыщения сердечника (отсутствия передачи импульса напряжения с первичной обмотки во вторичную).

Стр: 73 ... 60 59 58 57 56 55 54 53 52 51 50 ... 1